开平路灯车出租，开平路灯车租赁，开平路灯车租赁公司，坠体保护结构是在工程车辆上安装的一组结构件，当有物体坠落时可对司机提供适当保护．路灯车因其作业半径大、用途多样且适用于工作条件恶劣的各种场合，故应用极为广泛．当路灯车工作于地下工程、建筑工地、等场合时，经常有岩石、砖块、混凝土块等坠落及崩溅事故发生．安装合格的驾驶室可以极大地提高工程车的作业安全性能，降低事故发生率．目前，国内外的研究方向主要单独针对坠体保护结构的力学性能进行分析，而关于驾驶室与坠体保护结构整体的力学性能研究报道较少。在本文中，笔者拟对某款在研的整机质量为21m的路灯车驾驶室与坠体保护结构整体的力学性能依照标准进行有限元模拟仿真，对其力学性能进行有效评价；另外，通过正交试验设计，找出各因素对影响驾驶室抗冲击性能的重要程度，得到最优组合方式，从而进行相应的结构优化，使其满足国家标准要求．有限元模型的建立根据企业提供的二维参数建立路灯车几何模型，简化时去除对计算结果没有重大影响的结构部分，只留下承载结构件]．对标准落锤、坠体保护结构的横筋杆、支座及驾驶室底座采用实体单元划分，螺栓连接用单元模拟，其他构件采用壳单元模拟．本文研究的驾驶室底座、标准落锤、横筋杆及支座等构件的材料采用Q235，其他构件的材质选用．将底座、标准落锤定义为刚体，材料特性均采用双线性各向同性强化模型．最终建立的驾驶室和坠体保护结构有限元模型．驾驶室和驾驶室的有限元模型．坠体保护结构性能要求按照标准的要求，作业过程中发生大石块、大碎片及其他类似大物体坠体事故时，坠体防护装置能为驾驶员的安全提供必要的保护．

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     标准要求坠体保护结构的冲击承载性能至少能承受标准落锤产生的10．6 kJ的冲击能量且未被击穿．验收基准二可用1个直径，长度的钢制标准落锤．评定坠体保护结构抗冲击性能合格的标准为：在落锤初次和以后的撞击下，坠体保护结构未被击穿，且坠体保护结构的变形不得侵入挠曲极限量．DLV是在实验室对驾驶室进行试验鉴定时，用以规定与司机安全有关的容许挠曲的极限量，该量是一近似值，依据身材高大的司机坐姿尺寸来确定.定义约束与接触定义约束：路灯车驾驶室通过4个硅油减震器与底座相连．由于实际过程中硅油减震器的刚度较大且最大压缩量仅为3 mm，故在有限元模型简化时将其删去，而约束地板上的4个硅油减震器安装孔中心的z，Y，z方向的平动自由度，将地板与底座的间隙设为3mm，约束底座的所有自由度，对于落锤仅释放其沿垂向平动的自由度．定义接触：将底座定义为单面接触；落锤与坠体保护结构顶网的接触定义为节点一表面接触；坠体保护结构顶网的相应节点与驾驶室上横梁的接触定义为节点一表面接触；坠体保护结构顶网的纵栅梁相应节点与前防护结构的顶边框的接触定义为节点一表面接触．加载本试验仿真分析．为了获得所需的冲击能量，选用基准二标准落锤的典型质量，下降初始高度．建立落锤几何模型.为节省计算时间，对距顶防护结构垂向5mm的落锤模型施加的初速度。以落锤自由下落的反方向为其位移、速度、加速度的正方向．取重力加速度．通过模拟标准落锤冲击坠体保护结构的过程，得到落锤中心的位移曲线如图2，可见在51 ms时落锤中心的位移z达到最大值，其值为245．90 mm，坠体保护结构的残余变形达200.25 mm．坠体保护结构在落锤冲击下的响应，可知在落锤冲击部位附近坠体保护结构的变形最大，其横筋杆发生了严重的弯曲变形，而纵栅梁发生了较大的扭曲变形．冲击前，经测得坠体保护结构顶网下端与DLV的垂向距离为166 mm，加载中心位移z最大值为239．87 mm，即在整个冲击过程中坠体保护结构的纵栅梁已侵入DLV，此款驾驶室不满足国家标准要求．坠体保护结构的优化由图3可知，驾驶室的整体刚度特别是落锤冲击部位及其附近区域的刚度较小.

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